其中GB（s）是波控系统的动力学表达式，Gg（s）是角速率陀螺的动力学。若不满足GB（s）Gg（s）=1，则系统隔离度不为0，导引头输出的视线角信息对弹体姿态角速度不能完全解耦。
只有满足GB（s）Gg（s）=1，才能消除弹体扰动对视线角的扰动，也就是实现真正意义上的解耦。
3.3 分析结论
以往的理论分析，都是忽略掉导引头各环节的动力学特性，只考虑各环节增益。若Kp，Kg，KB分别代表导引头测角环节、角速度陀螺、波控系统的增益，根据公式（5），可得隔离度表达式为：
从真实视线角速度t到导引头输出的视线角速度 的传递函数为：
（1）对弹体扰动的解耦
认为1/KB是波控系统的刻度因数，用Ks表示。则认为角速率陀螺与波控系统的刻度因数误差Kg-1/KB，也就是Kg-Ks，是造成全捷联相控阵雷达导引头隔离度的主要原因。只有当角速率陀螺刻度尺Ks与波控系统刻度尺Kg一致，且以相同的规律波动时，也即Ks=-1/KB，才能消除弹体扰动对视线角的扰动，也就是实现真正意义上的解耦。
（2）时间常数
导引头时间常数tSD=Ks/KpK，为了导引头输入的视线角速度与输出的视线角速度稳态增益为1，则Ks=1，所以tSD=1/KpK。时间常数与测角机构增益Kp和运放增益K相关，又因为测角机构的增益Kp≈1，时间常数只与运放增益K相关，K越大，时间常数越小。
4 仿真验证
4.1 各环节动力学对导引头隔离度影响
导引头参数：
增益：令Ks=1，且Kg=1，则刻度因数导致的隔离度问题不存在。
动力学特性：由于角速度陀螺的二阶特性，数据更新周期、测量延时以及波控系统的数据测量周期对导引头隔离度有明显影响[13]～[17]。所以在本次仿真中对于角速度陀螺，考虑数据更新周期、测量延时、陀螺二阶特性；对于波控系统，考虑数据测量周期；对于导引头测角环节，不考虑其动力学特性。
输入：弹体扰动角度幅值为1°、频率为3Hz，输入的视线角速度为0。
相控阵雷达导引头目标视线角速度输出曲线如图6所示。由图6所示仿真结果可知，导引头输出的视线角速度幅值约为0.25°/s。由于仿真中给出的导引头输入的视线角速度为0，所以导引头输出的视线角速度是由弹体扰动引起的。将导引头输出的视线角速度与输入的弹体姿态角速度相除，计算可得相控阵雷达导引头隔离度约为1.33%（目标视线角速度幅值与弹体扰动角速度幅值之比）。
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